煤粉加压密相输送特性研究

方薪晖1,2，安海泉2,刘 臻2,冯子洋2，彭宝仔1，王永刚1

(1. 中国矿业大学(北京) 化学与环境工程学院，北京 100083；2. 北京低碳清洁能源研究所,北京 102209)

摘 要：煤粉加压密相输送系统作为粉煤气化工艺的上游系统，直接影响气化炉的稳定、可靠及安全运行。当气化原料煤种发生改变或进行掺混配煤，其煤粉输送特性可能随之改变，对煤粉输送过程的平稳运行有一定影响。为研究干煤粉气化炉供煤系统的工作特性，针对某气化装置混配后的原料煤粉，利用HR指数和FF函数对粉体流动性进行分级表征，然后在内径25和15 mm管径下进行背压2、4和5 MPa的加压密相输送试验，考察了表观气速、输送压力对煤粉流量的影响规律，最后采用煤粉流量的平均波动幅度和最大波动幅度作为煤粉输送过程稳定性的评价指标，对各工艺参数间的波动相关性进行比较分析。结果表明：该原料煤粉的HR指数为1.42，FF函数为2～4。结合流动性分级表，该原料煤粉的流动性位于黏结区，但靠近易流动区；随着表观气速的增大，煤粉流量先增大后减小，在临界气速处煤粉流量最大。当表观气速超过临界气速后，由于气相压降占主体，颗粒相压降减小导致煤粉流量开始降低；输送压力对煤粉流量和流态转换有一定影响。在相同表观气速下，输送压力提高，煤粉流量有下降趋势，在小管径15 mm管道中该规律更为明显。输送压力越高，密相到稀相的流态转换越急剧，根据背压2和4 MPa的输送相图，在临界气速处，25 mm管径下相图曲线的曲率约为15 mm管径下的2倍；煤粉流量的平均波动和最大波动幅度可作为输送稳定性的评价标准。试验范围内，煤粉流量的平均波动幅度小于3%，最大波动幅度小于10%，煤粉流量最大波动幅度约为平均波动幅度的3.4倍，两者间的相关系数为0.948。

关键词：煤粉；密相输送；临界气速；相图；气化

0 引 言

煤粉高压密相输送是干煤粉气化的关键技术之一，Shell干煤粉气化装置[1]和GSP干煤粉气化装置[2]的进料系统均采用该技术。密相输送为高浓度、低气速输送，在能耗及减轻管材磨损方面具有很大优势。目前很少有密相输送技术工业装置研究，而实验室研究多针对小管径和低背压下的煤粉输送规律[3-5]，鲜见25 mm及以上管道，且输送压力大于4 MPa的煤粉高压密相输送研究。

煤粉密相输送控制规律一般通过输送相图分析[6]。输送相图有2种形式，一种是固定给料量改变气体流量，获得压降随管道气速的变化曲线，例如Zenz最早提出的相图[7]；另一种是固定压降改变气体流量，获得粉体流量随气速的变化曲线。实际应用中需根据粉体出料的驱动方式选择相图，通过发送罐与接收罐间的压降控制粉体流量的输送装置一般采用第2种相图。物料性质对煤粉的输送有较大影响，煤种改变后，输送特性也相应变化[8]。因此，每幅相图只适用于一种特定的输送物料[7]。气流床干粉进料气化工艺中，煤粉的稳定输送是保障气化炉安全稳定运行的关键。输送稳定性的评价标准众多，如煤粉流量波动、管道压力、发送压力、压差波动等。马银剑等[9]认为GSP气化炉中煤粉质量流量波动幅度小于5%是稳定的。林雯等[1]给出了Shell气化炉稳定运行时，煤粉流量波动相对标准差为2%～3%，波动最大幅度为14%～17%。煤粉流量是首要保证的稳定性指标[10]，直接影响氧煤比波动，煤粉流量不稳定将导致气化炉运行不稳定乃至停车事故。众多稳定性指标间存在一定关联，如发送罐压力的波动影响煤粉流量波动，煤粉流量波动势必引起管道压力、压降的波动。通过对各工艺参数波动与煤粉流量波动进行相关性分析，有助于优选稳定性的评价指标。

本文以某煤气化装置的原料煤为研究对象，首先对原料煤的物性进行分析表征，对流动性进行分级划分；然后在25和15 mm管道中进行背压最高5 MPa密相输送试验；最后结合输送相图分析其输送特性，并对煤粉流量、压力及压差的相对标准差进行相关性分析。

1 试 验

1.1 试验装置

煤粉高压密相输送装置系统如图1所示。高压氮气经过调压阀组减压进入储气罐，分3路供给发送罐(容积约5 m3)，充压风用于维持料罐压力，流化风使料罐内煤粉物料松动流化从而易于输送，补充风用于向输送管道补入氮气以抑制煤粉在管内沉积和料栓的形成，并可在较大范围内调节管道气速和煤粉浓度，补充风流量用气体涡街流量计测量。试验中通过充压风和放散风管路的电动调节阀控制料罐压力稳定，料罐压力最高可达6 MPa(表压，下同)。根据发送罐压力的不同调节流化风流量，使发送罐流化室内粉体达到良好的流化状态。通过调节补充风量，使管内表观气速在2～12 m/s。

料罐上安装了3个称重传感器(量程5 t，精度0.03%)用于实时称量料罐剩余煤粉物料的质量，由此计算料罐的给料速率。煤粉从料罐流化室底部出料，进入由水平管、竖直管和弯管组成的测量管路，测量管路上安装内径10、15和25 mm三种管道，并布置了压力传感器、差压传感器。输送管线的竖直下降管安装了内径25 mm的Thermo Ramsey煤粉流量计，测量精度±2%，响应时间<1 s，可用于测量输送管线内的颗粒速度、颗粒浓度和瞬时流量。煤粉最终流入用于模拟气化炉的接收罐，氮气通过料罐上的放散风管路进入布袋除尘器除尘后放空。试验装置上的2个料罐可互为发送罐和接收罐，煤粉可在此系统内循环输送。

图1 煤粉高压密相输送试验系统
Fig. 1 Diagram of high pressure dense-phase pneumatic conveying system of pulverized coal

1.2 试验原料

试验煤样为2种低阶烟煤按一定比例掺混而成，混合煤样的煤质分析见表1。

表1 原料煤煤质分析

Table 1 Properties analysis of raw coal quality

工业分析/%元素分析/%MarVdAdFCdCdafHdafOdafNdafSdafQnet,ar/(MJ·kg-1)3.0531.3614.3554.2984.205.228.911.130.5426.46

1.3 数据处理

根据一段时间发料罐(接收罐)失重曲线(增重曲线)的平均斜率，计算此段时间内平均煤粉流量，如图 2所示。5 min内发送罐平均失重速率18.51 kg/min，接收罐平均增重速率18.65 kg/min，则5 min平均煤粉流量时煤粉流量由煤粉流量计测量，并用计算的平均煤粉流量对煤粉流量计的流量Ms和浓度C测量值进行标定。

(1)

(2)

式中，为煤粉实际流量，为煤粉流量计检测的煤粉流量，kg/min；Cactual为颗粒实际浓度，kg/m3；Cmeasure为煤粉流量计检测的颗粒浓度，kg/m3。

图2 根据料罐质量变化曲线计算平均煤粉流量
Fig.2 Calculating the average pulverized coal flow rate according to the mass change curves of the tank

用于输送的气体流量Qg及管道表观气速Ug为

Qg=Qp+Qf+Qs-Ms/ρs

(3)

(4)

式中，Qp为充压风流量，m3/s；Qf为流化风流量，m3/s；Qs为补充风流量，m3/s；ρs为颗粒密度，kg/m3；D为管道内径m;A为管道截面积，m2。

输送固气比μ为煤粉质量流量与输送氮气体积流量的比值，由式(5)计算。

μ=Ms/Qg

(5)

2 结果与讨论

2.1 煤粉流动性

煤粉流动性与煤粉物性有一定关联关系，其中煤粉含水量、粒径和表面结构对流动特性影响较大，试验煤样物性参数见表2。

表2 原料煤粉物性数据
Table 2 Physical properties of raw pulverized coal

全水/%颗粒中位粒径/μm真密度/(kg·m-3)振实密度/(kg·m-3)松装密度/(kg·m-3)HR指数3.05311 4497585331.42

2.1.1 HR指数

HR指数是评价粉体流动性的常用方法，HR指数为粉体振实密度和松装密度之比，反映了粉体压缩性和流动性，HR越大，粉体可压缩性越强，粉体团聚性高而流动性变差[11]。该原料煤粉的HR指数为1.42，压缩度Ce为30%。HR指数、压缩度和流动性的关系见表3。根据表中HR指数、压缩度和流动性间的关系，该原料煤粉的流动性位于黏结区，但靠近易流动区。

表3HR指数、压缩度和流动性的关系

Table 3 Relationship amongHR,compression degree and fluidity

HR压缩度Ce/%流动特性<1.2<15自由流动1.2<HR<1.415<Ce<30容易流动1.4<HR<230<Ce

2.1.2 FF函数

流动函数FF是表征粉体流动性能的一个重要参数，通过流动函数可定性判断粉体流动的难易程度。流动函数FF为固结应力与破坏强度的比值，FF值越大，粉体的流动性越好[12]。按照流动函数FF对粉体流动性难易程度进行分级(表4)。本文采用PFT流动性测试仪对原料煤粉在不同条件下的流动函数进行测量，流动函数曲线如图3所示。该原料煤粉的流动函数为2～4，粉体流动性位于黏结区域，但靠近容易流动区域。

表4 粉体流动性分级标准

Table 4 Grading standard of powder fluidity

流动函数FF<11<FF<22<FF<44<FF

图3 粉体流动函数测试
Fig.3 Diagram of flow function testing of pulverized coal

通过HR指数和流动函数FF这2种流动性评价方法可知，试验所用原料煤粉的流动性一般，该煤粉流动性位于靠近易流动区的黏结区。

2.2 输送操作规律

本文试验系统中固定发料罐和接收罐之间的压差，通过改变补充风流量调整煤粉流量，在内径15及25 mm管道中的输送相图如图4所示。固气比随表观气速变化如图5所示。总输送差压是提供输送动力的来源，将输送气体本身所具有的压力势能转换成固相在管内流动的动能和势能，以克服输送过程中两相流的压损。差压大小直接决定输送气体可转化势能的大小，决定了系统的输送能力。由图4、5可知，输送背压P(接收罐压力)和管道气速一定时，煤粉流量和固气比随着输送总压差的增大而增大。在一定的输送背压P和输送总压差ΔP(发送罐与接收罐压力差)条件下，随着管道表观气速的增大，煤粉流量增至最大值后逐渐降低，煤粉流量达到最大时的管道表观气速称为临界气速。管道表观气速小于临界气速时，管道内处于高固气比区，输送压降以固体压降为主。随着气速增大，颗粒与颗粒/壁面之间的摩擦阻力减小，颗粒流量增大；管道表观气速大于临界气速时，气相压降占比逐渐增大，随着表观气速增大，气相压降增大而导致颗粒相压降降低，从而导致煤粉流量降低。

图4 煤粉流量随表观气速变化
Fig. 4 Mass flow rate of pulverized coal varying with superficial gas velocity

图5 固气比随表观气速变化
Fig.5 Solid-gas mass ratio varying with superficial gas velocity

由图4可知，在相同压差和表观气速下，高背压4 MPa下的煤粉输送量小于低背压2 MPa下，内径15 mm管道中该规律更为明显。为进一步考察输送压力对于输送量的影响，针对内径15 mm管道，对因背压提高导致的煤粉流量减少量FDE随表观气速的变化规律进行研究，FDE计算方法见式(6)。

FDE=FLP-FHP

(6)

式中，FDE为提高输送压力造成的煤粉流量减少量，t/h；FLP为低背压2 MPa下的煤粉流量，t/h；FHP为高背压4 MPa下煤粉流量，t/h。

煤粉流量减少量随表观气速度变化如图6所示。由图6可知，煤粉流量减少量FDE始终为正值，且随着表观气速的增加逐渐增大。这说明输送压力的提高会导致相同表观气速下的煤粉流量降低，主要原因为气体的运动黏度很小，气体黏度对摩擦系数λg的影响可忽略不计[13]。气相摩擦系数λg仅与管道相对粗糙度有关，对于给定的输送管道，气相摩擦系数可认为是常数。因此，根据气相压降计算式(7)，在相同表观气速Ug和管道长度L下，高压输送状态下的气体密度增大导致气相压降增大，对于总压降不变的煤粉输送过程，颗粒相压降减小而使得煤粉流量降低。

(7)

郭晓镭[4]研究表明，15 mm管道下，保持输送总压差不变，输送压力大于1 MPa后，煤粉质量流量随着表观气速的增大有减小趋势，这与本文得到的规律类似。

图6 煤粉流量减少量随表观气速变化
Fig.6 Decrementof mass flow rate of pulverized coal varies with superficial gas velocity

2.3 流态转换

根据Pan[14]对颗粒物质的分类可知，煤粉的输送状态从密相输送到稀相输送存在过渡区域。如果输送相图曲线在临界速度附近比较平缓，则煤粉流量梯度较小，表明不同流动状态间可平滑过渡[15]。为对不同背压下煤粉流动状态转换的缓急程度进行量化分析，本文对图4中0.25 MPa压差下的相图曲线，在临界气速处求得曲线曲率k来表征流态转换的缓急程度，曲率计算见式(8)，其中y为曲线拟合方程，y′为该方程一阶导数，y″为该方程二阶导数。

(8)

相图曲线在临界气速处的曲率见表5。由表5可知，随着输送背压的提高，相图曲线在临界气速处的曲率增大，说明流态的转化受到输送压力的影响，在高压下密相到稀相输送的过渡比低压下更急剧。25 mm管径下的相图曲线曲率大于15 mm管径下的相图曲线曲率，在背压2和4 MPa时，在临界气速处，25 mm管径下相图曲线的曲率约为15 mm管径相图曲线曲率的2倍，这说明管径越小越有利于密相到稀相输送的平稳过渡，主要原因为煤粉流量主要受到管道阻力和工艺操作参数的影响，输送管径由25 mm减小到15 mm导致管道阻力急剧增大，此时煤粉输送量主要受到管道阻力的影响，工艺参数对煤粉输送量的影响则较小，因此，补充风流量对煤粉输送量的影响变小，导致小管径下流态转换较为平缓。

表5 相图曲线在临界气速处的曲率
Table 5 Curvatures at critical gas velocity in the curve of phase diagram

管径/mm曲率2 MPa4 MPa5 MPa250.1560.2020.315150.0790.0960.192

2.4 输送稳定性

煤粉输送过程不稳定时，输送管内的压力、压差和煤粉流量信号均会随时间波动[16]。对于采集的离散数据yi(i=1，2，…，N)，用式(9)计算相对标准差RSD或平均波动幅度，用式(10)计算数据的最大波动幅度FR。

(9)

(10)

本文采用水平管压力P、水平管单位长度压差ΔP和煤粉流量Ms信号，通过计算其相对标准差RSD和波动最大幅度FR，比较煤粉输送过程中这些信号的波动情况，如图7所示。

图7 煤粉流量与工艺参数波动相关性分析
Fig. 7 Fluctuation correlation analysis on mass flow rate of pulverized coal and other process parameters

由图7可知，试验范围内，煤粉流量的平均波动小于3%，最大波动幅度小于10%。从相对标准差的数值看，RSD(P)比RSD(ΔP)和RSD(Ms)约小1个数量级，说明压力波动相对压差来说相对较小，而压差波动和煤粉流量波动处于同一量级。

煤粉流量波动与其他参数间的相关性系数分别为：RSD(P)与RSD(Ms)的相关系数为0.037，RSD(ΔP)与RSD(Ms)的相关系数为0.714，FR(Ms)与RSD(Ms)的相关系数为0.948，说明压力波动、压差波动与煤粉流量波动相关性较弱，而煤粉流量最大波动幅度和平均波动幅度相关性较强。图7(c)得出煤粉流量最大波动幅度约为平均波动幅度的3.4倍，与Shell气化工艺中煤粉流量波动情况[1]一致。

工业煤气化装置中为了与氧气流量匹配，气化过程中的氧煤比需保持稳定，煤粉流量的稳定是首先要考虑的稳定性指标。煤粉流量的平均波动幅度可用于指示气化炉长周期运行的稳定程度，而煤粉流量的最大波动幅度可用于指示煤粉流量触发高低限联锁跳车的可能性。由图7(c)可知，煤粉流量的平均波动幅度和最大波动幅度具有很强的相关性，因此采用煤粉流量的相对标准差作为煤粉输送稳定性的评价标准具有一定的合理性。

3 结 论

1)试验煤粉的HR指数为1.42，压缩度为30%；流动函数FF为2～4。2种流动性评价方法均说明原料煤粉的流动性位于黏结区，但靠近易流动区域。

2)输送压差一定，当管道表观气速达到临界气速时煤粉流量最大；随着表观气速的增大，煤粉流量先增大后减小；管径和输送背压对于密相输送到稀相输送的过渡有一定影响，小管径下更适合密相到稀相流动状态的平稳过渡，压力越高流态转换越急剧。

3)试验范围内，煤粉流量的平均波动幅度小于3%，最大波动幅度小于10%。煤粉流量波动与水平直管压差波动处于同一数量级，水平直管压力波动比煤粉流量波动小一数量级。煤粉流量平均波动幅度与最大波动幅度的相关性系数为0.948。

参考文献:

[1] 林雯,汪永庆,龚欣,等. Shell煤气化装置的煤粉输送过程稳定性分析[J]. 化学工程,2014,42(1):50-54.

LIN Wen,WANG Yongqing,GONG Xin,et al. Stability analysis of pneumatic conveying of pulverized coal in Shell coal gasification plant[J]. Chemical Engineering,2014,42(1):50-54.

[2] 吴跃,李刚健,井云环,等. GSP气化技术煤粉密相输送系统稳定性研究[J]. 煤炭科学技术,2012,40(12):111-113.

WU Yue,LI Gangjian,JING Yunhuan,et al. Study on stability of pulverized coal dense-phase transportation system for GSP gasification technology[J]. Coal Science and Technology,2012,40(12):111-113.

[3] 沈湘林,熊源泉. 煤粉加压密相输送实验研究[J]. 中国电机工程学报,2005,25(24):103-107.

SHEN Xianglin,XIONG Yuanquan. Experimental study on dense-phase pneumatic conveying of pulverized coal at high pressures[J]. Proceedings of the CSEE,2005,25(24):103-107.

[4] 郭晓镭. 粉煤密相气力输送特性及其中试应用研究[D]. 上海:华东理工大学,2010.

[5] 王巍,管清亮,张建胜. 加压粉煤气力输送试验研究[J]. 清华大学学报(自然科学版),2011,51(2):277-281.

WANG Wei,GUAN Qingliang,ZHANG Jiansheng. Experimental study of dense-phase pneumatic conveying of pulverized coal at elevated pressures[J]. Journal of Tsinghua University(Science and Technology),2011,51(2):277-281.

[6] 程克勤. 低速密相气力输送综述[J]. 硫磷设计与粉体工程,2001,41(2):22-26.

CHENG Keqin. Summary oflow speed pneumatic conveying in dense phase[J]. Sulphur Phosphorus & Bulk Materials Handling Related Engineering,2001,41(2):22-26.

[7] 王巍. 水平管煤粉气力输送流动特性研究[D]. 北京:清华大学,2012.

[8] 谢晓旭,沈湘林,汤雪美,等. 煤粉流动特性若干影响因素的研究[J]. 煤炭学报,2008,33(1):85-88.

XIE Xiaoxu,SHEN Xianglin,TANG Xuemei,et al. Study on some factors impacting flowability of pulverized coal[J]. Journal of China Coal Society,2008,33(1):85-88.

[9] 马银剑,罗春桃,井云环,等. GSP气化煤粉输送问题及优化措施[J]. 中国粉体技术,2015,21(3):96-99.

MA Yinjian,LUO Chuntao,JING Yunhuan,et al. Conveying problem of GSP gasification pulverized coal and optimizing measures[J]. China Powder Science and Technology,2015,21(3):96-99.

[10] 张国伟,李宗旭,陈鹏程,等. GSP粉煤密相输送中流量波动的影响因素及控制措施[J]. 化肥工业,2014,41(3):23-26.

ZHANG Guowei,LI Zongxu,CHEN Pengcheng,et al. Influence factors in flow fluctuation of GSP pulverized coal dense-phase transportation and control measures[J]. Chemical Fertilizer Industry,2014,41(3):23-26.

[11] 金燕,姚力,樊保国,等. 含水量对府谷煤煤粉流动特性的影响[J]. 太原理工大学学报,2017,48(3):481-485.

JIN Yan,YAO Li,FAN Baoguo,et al. Influence of moisture content on the flow properties of Fugu pulverized coal[J]. Journal of Taiyuan University of Technology,2017,48(3):481-485.

[12] 漆海峰,郭晓镭,陆海峰,等. 煤粉的流动性测试及评价方法[J]. 化工学报,2012,63(2):433-440.

QI Haifeng,GUO Xiaolei,LU Haifeng,et al. Measurement of flowability of coal powders and research methods[J]. Journal of Chemical Industry and Engineering(China),2012,63(2):433-440.

[13] 费人杰. 气体管道通用计算方法[J]. 压缩机技术,2001(2):13-15.

[14] PAN R. Material properties and flow modes in pneumatic conveying[J]. Powder Technology,1999,104(2):157-163.

[15] 谢锴,郭晓镭,丛星亮,等. 工业级水平管粉煤气力输送的最小压降速度和稳定性[J]. 化工学报,2013,64(6):1969-1975.

XIE Kai,GUO Xiaolei,CONG Xingliang,et al. Minimum pressure drop velocity and stability analysis in pneumatic conveying of pulverized coal in commercial-scale horizontal pipe[J]. Journal of Chemical Industry and Engineering(China),2013,64(6):1969-1975.

[16] 肖为国,郭晓镭,代正华,等. 工业级管道中粉煤浓相流动特性[J]. 化工学报,2007,58(11):2759-2763.

XIAO Weiguo,GUO Xiaolei,DAI Zhenghua,et al. Dense phase flow properties of pulverized coal in industrial scale tube[J]. Journal of Chemical Industry and Engineering(China),2007,58(11):2759-2763.

Study on characteristics of the dense phase transportation of pulverized coal pressure

FANG Xinhui1,2，AN Haiquan2,LIU Zhen2,FENG Ziyang2，PENG Baozi2，WANG Yonggang1

(1.School of Chemical and Environmental Engineering,China University of Mining &Technology(Beijing),Beijing 100083,China； 2.National Institute of Clean-and-Low-Carbon Energy,Beijing 102209,China)

Abstract:As the upstream system of coal gasification process,the dense phase conveying of pulverized coal at high pressures directly affects the stabilization,reliability and safe operation of gasifier. The conveying characteristics of pulverized coal may be accordingly changed when the coal type of gasification is changed or blended with other types,which has a certain impact on the smooth operation of the pulverized coal conveying process. To study the operating characteristics of coal-providing system for a coal gasification unit,based on the mixed raw materials of a coal gasification unit,the characterization experiments were conducted on the powder fluidity through HR index and FF function. Then,the dense phase conveying experiments were done in the pipeline with inner diameter of 25 mm and 15 mm pipeline under the back pressure of 2,4 and 5 MPa.The influence law of the superficial gas velocity,and back pressure on the pulverized coal flow was discussed. Finally,the average fluctuation and maximum fluctuation of mass flow rate of the pulverized coal were used as evaluation index of stability for the pulverized coal conveying process and the fluctuation correlation between the various process parameters was compared and analyzed. The results show that the HR index of the raw coal is 1.42 and the FF function is 2-4. Combined with the fluidity classification table,the fluidity of the pulverized coal is located in the bonding area,but close to the easy fluidity area. With the increasing of superficial gas velocity,the mass flow rate of the pulverized coal first increases and then decreases,reaching the largest flow at the critical gas velocity. The pressure drop of particle phase decreases because the gas-phase pressure drop occupies the main body and the mass flow rate of pulverized coal starts to decrease after the apparent gas velocity exceeding the critical gas velocity. The back pressure has certain influence on the mass flow rate and flow-pattern transformation of pulverized coal. At the same superficial gas velocity,the back pressure increases and the pulverized coal flow has a downward trend,which is more obvious in the small pipeline with inner diameter of 15 mm. The higher the conveying pressure is,the more rapid the transition from dense phase to dilute phase is. According to the conveying phase diagrams of back pressure 2 and 4 MPa,the curvature of the phase diagram curve under 25 mm pipe diameter is about 2 times of that of the curve under 15 mm pipe diameter at the critical gas velocity. The average fluctuation and maximum fluctuation of mass flow rate of the pulverized coal can be used as evaluation criteria for transportation stability. Within the experimental range,the average fluctuation range of mass flow rate is less than 3%,and the maximum fluctuation range is less than 10%;the maximum fluctuation range of pulverized coal flow is about 3.4 times of the average fluctuation range,and the correlation coefficient between the two is 0.948.

Key words:pulverized coal;dense-phase conveying;superficial gas velocity;phase diagram;gasification

中图分类号:TQ536；TM223

文献标志码:A

文章编号:1006-6772(2019)05-0059-07

收稿日期：2019-01-23；责任编辑：白娅娜

DOI:10.13226/j.issn.1006-6772.19012301

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基金项目：北京市科学技术委员会资助项目(Z181100005118006)；国家能源投资集团科技创新项目(GJNY-18-72)

作者简介：方薪晖(1982—)，男，湖北蕲春人，工程师，博士研究生，从事煤气化技术开发工作。E-mail：fangxinhui@nicenergy.com

引用格式:方薪晖，安海泉,刘臻，等.煤粉加压密相输送特性研究[J].洁净煤技术，2019，25(5):59-65.

FANG Xinhui，AN Haiquan,LIU Zhen,et al.Study on characteristics of the dense phase transportation of pulverized coal pressure[J].Clean Coal Technology，2019，25(5):59-65.