基于品位耦合的太阳能互补联合循环发电系统集成评价理论

施瑶璐，张振文，孙 杰，魏进家

(西安交通大学 化学工程与技术学院，陕西 西安 710049)

摘 要:太阳能互补联合循环(ISCC)系统被认为是高效利用太阳能与化石能源的最有前景的途径之一。然而，由于目前缺乏对太阳能互补集成系统的普适性分析与评价，导致统一评价体系下不同集成系统方案之间的直接性能对比难以实现。鉴于此，首先提出并建立一套具有普适性的ISCC系统理论模型，该模型涵盖了太阳能集成到布雷顿循环与朗肯循环的不同耦合方案，对不同集成系统进行合理概括。基于分析理论推导得到统一性评价指标——燃料节省因子理论表达式，并对其进行验证，运用该评价方法对不同集成方案进行横向性能评估。然后基于能量品位耦合思想，利用统一表达式中的桥接项揭示了ISCC系统集成中的“分配效应”，即分配给布雷顿循环和朗肯循环的总输入()比例因太阳能投入位置的不同而改变。最后扩展了前期工作提出的“叠加效应”在ISCC系统中的应用，说明系统总燃料节省因子由代表太阳能投入带来直接效益的基本项、代表太阳能投入对系统中各组件浮动影响的浮动项和代表太阳能投入后隐含的循环间影响的桥接项叠加综合决定，包括太阳能局部整合的直接影响和各部分之间的相互影响。该研究结果具有普适性，为未来复杂太阳能互补多循环系统研究应用提供理论指导。

关键词:太阳能；太阳能互补联合循环(ISCC)；燃料节省因子；分析；品位耦合；太阳能份额

收稿日期:2022-08-15;责任编辑:白娅娜

DOI:10.13226/j.issn.1006-6772.RE22081501

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基金项目：国家自然科学基金面上资助项目(52176202)

作者简介:施瑶璐(1998—)，女，江苏南通人，硕士研究生。E-mail:syl1119@stu.xjtu.edu.cn

通讯作者：孙 杰(1982—)，男，河南郑州人，研究员，博士生导师，博士。E-mail:sunjie@xjtu.edu.cn

引用格式:施瑶璐，张振文，孙杰，等.基于品位耦合的太阳能互补联合循环发电系统集成评价理论[J].洁净煤技术，2022,28(11):64-72.

SHI Yaolu，ZHANG Zhenwen，SUN Jie，et al.Theoretical study on evaluation of integrated solar combined cyclesystem based on energy level coupling[J].Clean Coal Technology，2022,28(11):64-72.

中图分类号:TK114；TK514

文献标志码:A

文章编号:1006-6772(2022)11-0064-09

Theoretical study on evaluation of integrated solar combined cyclesystem based on energy level coupling

SHI Yaolu，ZHANG Zhenwen，SUN Jie，WEI Jinjia

(School of Chemical Engineering and Technology,Xi′an Jiaotong University,Xi′an 710049,China)

Abstract:Integrated Solar Combined Cycle (ISCC) system is considered as a promising route to utilize both solar energy and fossil fuel. However, due to the absence of a unified framework and universal analysis of ISCC, it is difficult to achieve direct performance comparison between different integrated system schemes under the unified evaluation system. In the present work, a generalized model of ISCC system was proposed and established, which covered various integration schemes of solar energy taken into the Brayton and the Rankine cycles and the different integrated systems were reasonably summarized. Based on the model, the unified expression of fuel-savability was derived. The expression was verified and applied to evaluate the lateral performance of different integration schemes. Secondly, based on the idea of energy grade coupling, the "allocation effect" in ISCC system integration was revealed by using the bridge term in the unified expression, that is, the proportion of the total input (exergy) allocated to the Brayton cycle and Rankine cycle changes due to the different positions of solar energy input. Thirdly, based on previous work, the "superposition effect" was expanded that the total system fuel-savability was comprehensively determined by the superposed sum of the basic term, which was the direct benefit of local solar integration, the floating term, which stood for the explicit influence of solar integration on each main component, and the bridging term, which stood for the implicit inter-cycle influence of solar integration. This work provides theoretical guidance for the research and application of more generalized multi-cycle systems integrated with solar energy.

Key words:solar energy;Integrated Solar Combined Cycle (ISCC);fuel-savability;exergy analysis;energy level coupling;solar share

0 引  言

能源几个世纪以来一直是人类赖以生存的物质基础。传统化石能源的资源局限性和污染问题导致能源利用结构转型成为重中之重。绿色和可再生能源发展迅速，太阳能因其丰富性和可持续性成为最有前景的未来能源之一[1]。在太阳能利用中，与高成本、低效的独立太阳能系统相比，综合太阳能热互补联合循环系统(Integrated Solar Combined Cycle，ISCC)将太阳能热发电系统与传统燃气轮机循环发电系统(Combined Cycle Gas Turbine，CCGT)相结合，使整体系统既受益于太阳能集成的高效利用，又受益于联合循环的能源匹配，可有效利用化石燃料和太阳能[2]。

基于温度范围匹配，从理论上讲，各种聚光太阳能发电技术均可与CCGT系统集成，形成不同的ISCC系统集成方案。KRIBUS等[3]基于34 MW CCGT电站，分析了ISCC系统的2种集成方案：向朗肯循环提供蒸汽和在布雷顿循环中加热或预热工作液。后者被认为能够实现更高的能量转换效率和更充分地太阳能利用。YANG等[4]以200 MW电站光煤互补系统改造为例，指出不同光煤互补形式在热效率等性能指标上的优势。MANENTE等[5]基于某390 MW三压联合循环燃气轮机厂，寻求适用于ISCC系统的聚光太阳能技术和最佳集成方案。LI等[6]提出了一种两级式ISCC系统，将太阳能分2个阶段引入朗肯循环，优化了余热锅炉换热匹配，使系统太阳能效率和太阳能净发电效率与常规ISCC机组相比分别提升了2.5%和1.2%。DUAN等[7]提出了一种ISCC系统，该系统使用太阳能驱动吸收式制冷机冷却燃气轮机进口的空气，该ISCC系统的太阳能发电效率比参考系统高5%。此外，为获得更好的性能，还提出了一些复杂的集成太阳能联合循环系统，如与有机朗肯循环(Organic Rankine Cycle，ORC)集成的ISCC系统[8-9]。ISCC系统具有以下优点：① ISCC系统相比纯太阳能发电系统具有更高的热力学效率；② ISCC系统不需要储能子系统[10]，节省了相应的投资成本；③ 与原始CCGT系统相比，ISCC系统可减少化石燃料消耗和温室气体释放。

大多数ISCC系统研究均提出了具体的集成方案，结论仅适用于特定系统，缺乏评价不同ISCC系统性能的统一理论。在整个ISCC系统内，布雷顿循环与朗肯循环相互作用，太阳能热形式的投入对循环内部与循环之间的作用机理缺乏研究验证。笔者基于品位耦合思想，从理论上揭示太阳能、布雷顿循环和朗肯循环之间的作用机制，可更好地理解ISCC系统。在笔者课题组前期工作[11]中，已建立了统一理论模型，提出并阐明了“叠加效应”，将其应用于不同太阳能-燃煤互补发电系统的性能评价。基于此，笔者提出了一种基于品位耦合的普适性ISCC系统理论模型，更具体地揭示了引入太阳能对燃料节省量的影响机制，推导得到了燃料节省因子的统一表达式，并分析拓展了“叠加效应”，以及对于布雷顿循环与朗肯循环之间相互影响的“分配效应”，拓展了前期工作中提出的节煤系数，为改造光煤互补电站及其他燃料形式的太阳能发电站提供普适性理论指导，直接或间接减少化石燃料消耗，为未来复杂太阳能互补多循环系统的研究和应用提供借鉴。

1 理论建模与推导

1.1 ISCC系统理论模型

ISCC系统的理论建模示意如图1所示，该模型是前期工作[11]中已得到验证的SCPGS模型的发展与完善。ISCC系统利用聚光镜场将汇聚太阳光转化为太阳热，然后引入不同联合循环中，具体包括系统中的燃烧室或余热锅炉，或二者兼有。太阳能耦合在联合循环系统不同位置时，可分别加热系统中做功工质、压缩空气或加热即将进入余热锅炉的饱和蒸汽等，从而将太阳能转化为热能，进而转化成电能。图1左侧为布雷顿循环，其输入能量来自燃料化学能及太阳能；右侧为朗肯循环，其输入能量来自布雷顿循环排气余热及太阳能。整个系统的输出功包括燃气轮机的净输出功和蒸汽轮机的输出功。

图1 ISCC系统示意
Fig.1 Schematic of ISCC system

通常，ISCC系统根据工作模式分为2种方案，即功率增强方案和燃料节省方案[12]。对于功率增强型ISCC系统，燃料总量保持不变，投入额外的太阳能到CCGT系统中，使工质吸热总量和整个系统的输出功率增加。对于燃料节省型ISCC系统，工质吸热总量不变，系统总出功量不变，只将某部分燃料加热段热源替换为太阳能加热以节省燃料。

ISCC系统2种不同方案(功率增强型及燃料节省型系统)的分析示意如图2所示。矩形条表示工质从燃料中或太阳能中获得的能，其定义为系统通过热源达到平衡时所获得的最大有用功[13-14]，分析是ISCC系统热力学评估的重要方法[15]。对于功率增强型系统，太阳能投入环节可以是布雷顿循环或朗肯循环，或二者兼有。增加工质获得有2种方法：增强工质热力学参数和增加流量[16]。因此，对于朗肯循环，2种方法均适用，而对于布雷顿循环，太阳能以热的形式引入，只能增加工质的热力学参数。对于燃料节省型系统，根据布雷顿循环和朗肯循环输出功率的不同，可细分为3种工况(图2中a、b、c)。b类工况中工质获得的与原CCGT系统相同，因此燃气轮机和蒸汽轮机的效率不变，布雷顿循环和朗肯循环的输出功率与CCGT系统相同为输出功率；下标B、R分别表示布雷顿循环和朗肯循环；上标I、C分别表示ISCC系统和CCGT系统，下同)。太阳能单独引入朗肯循环或引入布雷顿循环的太阳能不足时，会出现a类工况，而当太阳能单独引入布雷顿循环或引入布雷顿循环的太阳能过量时，会出现c类工况，这2种工况下，燃气轮机和蒸汽轮机的效率会发生变化且通常呈下降趋势。因此，为了保持输出功率不变，在a和b类工况下运行的ISCC系统工质相比原始CCGT消耗更多。

图2 ISCC系统加热段能量分析示意
Fig.2 Schematic of heating section modelling for ISCC system

1.2 燃料节省因子的推导

关于ISCC系统的分析主要基于以下假设：添加太阳能仅影响主要部件；仅考虑主要部件的热损失；朗肯循环冷凝器出口工质的热力学参数保持恒定。在本研究中，燃料节省因子ξ定义为ISCC系统燃料消耗量与参考CCGT系统燃料消耗量的比值，具体为

(1)

式中，ΔBI定义为ISCC系统燃料消耗量BI与CCGT系统燃料消耗量BC之差。

CCGT的理想温度-熵图(T-s图)如图3(a)所示。各部件的效率ηex为

(2)

式中，EF为该部件消耗的燃料；EP为该部件中能量转换过程中的[17-18]；k为某一具体部件。

图3 不同系统T-s图
Fig.3 T-s diagram for different systems

因此，CCGT系统的效率为

(3)

式中，efuel为单位质量燃料的化学。

1.2.1 CCGT系统的分析

1)布雷顿循环。CCGT中布雷顿循环的平衡为

(4)

(5)

(6)

(7)

(8)

式中，分别为工作流体在压气机入口、燃烧室入口、燃气轮机入口和燃气轮机出口处的比，其下标分别对应图3(a)中数字；分别为压气机、燃烧室和燃气轮机的效率；为燃气轮机的净效率；分别为燃气和空气的质量流量；为压气机的消耗功率；为燃气轮机的输出功率；为燃气轮机排气的。

式(4)中，由于燃油-空气比通常小于0.03[19-21]，且燃料量可以忽略，因此，。式(7)和(8)分别用于推导布雷顿循环的输出功率和整个布雷顿循环的平衡，式(9)由式(8)推导而来。布雷顿循环的效率为

(9)

式中，为燃气轮机排气的与原CCGT系统燃料消耗的总化学之比。

2)朗肯循环。CCGT中的朗肯循环的平衡为

(10)

(11)

(12)

式中，分别为工作流体在蒸汽轮机入口、再热器入口、再热器出口、泄放点、蒸汽轮机出口、冷凝器出口和余热锅炉入口处的比，其下标分别对应图3(a)中数字；分别为余热锅炉、蒸汽轮机和理论朗肯循环的效率；为朗肯循环中蒸汽的质量流量；为朗肯循环的输出功率，等同于蒸汽轮机的输出功率为排出蒸汽的份额。

朗肯循环的效率为

(13)

1.2.2 ISCC系统的分析

1)布雷顿循环。ISCC系统中布雷顿循环的平衡为

(14)

(15)

(16)

(17)

(18)

其中，Esol,wf,B为太阳能加热段工质的增益。假设燃气轮机的净效率为常数，因此假设朗肯循环冷凝器出口工质的热力学参数保持恒定，冷凝器出口的应为常数，因此，

为反映太阳能所占份额，布雷顿循环ksol,B中太阳能的份额及朗肯循环ksol,R中太阳能的份额分别定义为

(19)

(20)

式中，Esol,B为太阳能热投入布雷顿循环中的部分；Esol,R为太阳能热投入朗肯循环中的部分。

能量品位A可以反映能量质量，其定义为某一能量传递过程中变ΔE与焓变ΔH的比值[23]：

(21)

由于太阳能和工质的焓变相等，布雷顿循环与朗肯循环对应的能量品位为

(22)

(23)

式中，Asol,wf,B、Asol,wf,R分别为布雷顿循环与朗肯循环中工质吸收热能的品位；Asol,B、Asol,R分别为布雷顿循环与朗肯循环中太阳能品位。

因此，将式(18)与式(20)代入式(17)，可得到布雷顿循环的效率：

(24)

2)朗肯循环。ISCC系统中朗肯循环的平衡为

(25)

(26)

(27)

式中，Esol,wf,R为太阳能加热段中工质的增益。

1.2.3 功率增强型ISCC系统燃料节省因子

为统一评价标准，通过式(28)将功率增强量等效转换为燃料节省量ΔBI：

(28)

将式(28)代入式(1)，可得到功率增强型ISCC系统的燃料节省因子为

(29)

由于燃料量不变，即BI=BC=B。在布雷顿循环中，燃气的质量流率恒定，即在朗肯循环中，过热器出口工质的热力学参数升高，蒸汽的质量流量恒定，即排出蒸汽的份额不变，即αI=αC=α。虚线表示ISCC系统(图3(c))。

压气机的工作状态不变，因此布雷顿循环的功率增强量等于燃气轮机的功率增强量。通过式(5)及式(15)得出：

(30)

式(26)减式(11)，式(25)减式(10)得出：

(31)

通过替换式(29)～(31)，得到功率增强型ISCC系统的燃料节省因子为

(32)

其中，为了表达简洁，重新定义

1.2.4 燃料节省型ISCC系统燃料节省因子

在燃料节省型ISCC系统中，总输出功率的变化应为0，即工质质量流量恒定，即且根据图2，燃料节省型ISCC系统分为3种工况，其中b类工况的推导过程最简单，因为燃气轮机、余热锅炉和蒸汽轮机的效率不变，即当燃气轮机进口燃气的增益等于联合循环燃气轮机系统的增益时，布雷顿循环和朗肯循环的输出功率可保持不变。图3(b)是b类工况下燃料节省型ISCC系统的T-s图。

使式(4)与式(14)相等，可得：

(33)

将式(33)代入式(1)，得到b类工况下燃料节省型ISCC系统的燃料节省因子为

(34)

对于燃料节省型ISCC系统a类和c类工况，总输出功率变化也为然而，每个循环输出功率的变化不是因此，燃气轮机和蒸汽轮机的效率可能发生变化。从式(15)中减式(5)，从式(14)中减式(4)，可得：

(35)

从式(26)中减去式(11)，从式(25)中减去式(10)，可得：

(36)

(37)

将式(35)和式(36)代入式(37)，得到燃料节省型ISCC系统a类和c类工况下的燃料节省因子为

(38)

式中，

工作模式为b类工况时，由于此时式(37)等于式(34)。因此，燃料节省型ISCC系统的燃料节省因子可由式(38)统一表示。

1.2.5 ISCC系统燃料节省因子的统一表达

由于式(32)和式(38)具有相似的表达式形式，将其通过恒等式转换，则得到ISCC系统燃料节省因子的统一表达式为

(39)

其中，λ1、λ2、λ3、λ4、λ5、λ6、λ7为相关系数。分别为主要参数，具体定义见表1。

表1 ISCC系统主要参数表达式

Table 1 Expressions of the main parameters for ISCC system

2 结果与讨论

2.1 燃料节省因子统一表达式的物理含义

基于前述推导过程，获得ISCC系统燃料节省因子的统一表达式(式(39))。λ1～λ7通常用于将主要参数转化为ξ。以燃料节省型ISCC系统为例，利用λ1和λ4可以将太阳能转换为燃料表示布雷顿循环中的太阳能比除以ISCC系统燃烧室的效率。中，和λ1具有相似的物理含义，即为朗肯循环和布雷顿循环中效率变化的比值。为蒸汽轮机和燃气轮机的输出功率之比因此，λ4表示朗肯循环中的太阳能比与余热锅炉的效率之间的比值。由于作用于朗肯循环中的太阳能热能需要转换为布雷顿循环，该比值还需按照输出功比例转化为ξ。λ2、λ3、λ5、λ6可将太阳能引起的各部件效率的相对变化转化为燃料，如λ2为燃烧室在CCGT系统与ISCC系统中的效率比值相当于在相同单位增益情况下，燃烧室在ISCC系统中与CCGT系统中的燃料消耗比从改写为表示布雷顿循环效率相对变化的倒数。在上述参数中，ΔECC、ΔEGT、ΔEHRSG、ΔEST为ISCC和CCGT系统各部件的增益之差。类似地，有

综上所述，统一表达式的主要参数表示由于太阳能投入而造成的每个组件的性能变化，系数λ用于将每个组件的性能参数变化转换为燃料可节省性。

2.2 燃料节省因子的分配效应

燃料节省因子统一表达式中存在ξbr=λ7Δε*项，其中Δε*为燃气轮机排气的相对变化。燃气轮机排气被视为连接布雷顿循环和朗肯循环的桥梁。因此，可将λ7Δε*写为ξbr，ξbr代表由于太阳能引入位置不同而分配给布雷顿循环和朗肯循环的变化。由于布雷顿循环的效率不同于朗肯循环，在此引入的太阳能对于电能的转化效率不同。因此，分配效应可由燃料节省因子统一表达式中的桥接项ξbr揭示：分配给布雷顿循环和朗肯循环的总输入()比例因太阳能投入位置不同而异。

分配效应示意如图4所示，其中ISCC系统选取图2中c类为例，分别代表在ISCC和CCGT系统中工质从燃料中获得的能。在ISCC系统的布雷顿循环中，各主要部件的性能参数降低。原本应经布雷顿循环作用的部分(矩形条部分)，由于太阳能投入位置的不同而直接被分配至余热锅炉，并在朗肯循环中转化为电能。表示这部分的利用效率相比在布雷顿循环中有所降低，因此，燃料节省因子降低。这种情况下，分配效应揭示了太阳能引入布雷顿循环对燃料节省性的影响。

图4 分配效应示意
Fig.4 Schematic of the "allocation effect" in fuel-savability

2.3 燃料节省因子的叠加效应

本课题组前期工作揭示了太阳能-燃煤互补系统的燃料节省因子中存在叠加效应[24]。本文中该叠加效应概念可进一步推广到ISCC系统中。燃料节省因子的统一表达式(式(39))可转换为基本项ξba、浮动项ξfl及桥接项ξbr之和，即

ξ =ξba ξfl ξbr，

(40)

(41)

(42)

基本项(ξba=ξba,B ξba,R)表示太阳能对应的基本燃料节省因子。ξba,B和ξba,R两项在式(40)和(41)中分别表示为和存在于布雷顿循环和朗肯循环中。浮动项(ξfl=ξfl,B ξfl,R)表示太阳能投入对系统间接影响导致燃料节省因子的浮动性。ξfl,B项为与之和，ξfl,R项为与之和。ξfl,B和ξfl,R在物理上表示由于效率变化对每个组件的附加影响。桥接项ξbr表示太阳能投入对内部循环之间的间接影响，影响布雷顿循环和朗肯循环的总分配。由于本课题组前期研究中太阳能-燃煤互补系统仅包含朗肯循环[24]，而本文研究中ISCC系统包含布雷顿循环和蒸汽朗肯循环，因此在ISCC系统叠加效应中发现关于相关循环之间影响的桥接项。叠加效应表明ISCC系统的燃料节省性能由基本项、浮动项及桥接项叠加构成，共同决定了互补系统的综合性能。

2.4 统一表达式中各项之间关系

燃料节省因子的统一表达式(式(39))可转换为以下形式：

ξ =ξB ξR ξbr，

(43)

(44)

(45)

各项关系示意如图5所示。燃料节省因子ξ可视为ξB、ξR和ξbr之和或ξba、ξfl和ξbr总和。前1组(ξ =ξB ξR ξbr)将能量转换过程作为分类标准。燃料节省能力由布雷顿循环的燃料节省能力、朗肯循环的燃料节省能力和循环之间的燃料节省能力决定，在每个循环中，燃料节省因子由基本项和浮动项组成(式(44)、(45))。后1组(ξ =ξba ξfl ξbr)以对系统的影响作为分类标准，燃料节省因子由基本项、浮动项及桥接项组成。

图5 统一表达式各项之间关系示意
Fig.5 Schematic of the relationship between terms in
the unified expression of fuel-savability

叠加效应中基本项与浮动项之间的关系如图6所示。投入太阳能后，必然可以节省一部分燃料，因此基本项总是正的(ξba,B>0，ξba,R>0)。浮动项可正可负，因为引入太阳能对各部件的影响不确定。对于2个燃料节省能力有类似情况，可分为4类：① 浮动项为正值(ξfl,B>0，ξfl,R>0)，燃料节省因子必为正值(ξ>0)；② 浮动项为0(ξfl,B=0，ξfl,R=0)，燃料节省因子必为正值(ξ>0)；③ 浮动项为负值(ξfl,B<0，ξfl,R<0)，燃料节省因子可以为正(ξ>0)；④ 浮动项为负值(ξfl,B<0，ξfl,R<0)，燃料节省因子也可以为负值(ξ<0)，这意味着引入太阳能可能导致ISCC系统相对于CCGT系统消耗更多燃料。实际上，大多数情况下，浮动项为负值，因为投入太阳能会导致部件功率偏离额定负载，从而降低效率。

图6 叠加效应示意
Fig.6 Schematic of the "superposition effect" in fuel-savability

2.5 验证燃料节省因子统一表达式

ISCC系统案例计算参数见表2。案例1中的功率增强型ISCC系统将太阳能热能引入朗肯循环中，验证燃料节省因子统一表达式的正确性。根据式(30)， ISCC的燃料节省因子可计算为

(46)

表2 ISCC系统案例计算参数比较

Table 2 Comparison between various individual cases of ISCC systems

根据统一公式(式(39))计算ISCC的燃料节省因子，该系统的布雷顿循环不受太阳能加入的影响，因此，统一方程可简化为

(47)

根据式(47)和表2，计算ISCC系统的燃料节省因子为0.056 4。提出的节油性统一表达式与参考值的相对偏差为2.545%，验证了本文工作的正确性。

案例2的ISCC系统将太阳能热能引入布雷顿循环。由于案例2中浮动项ξfl较高导致其燃油节省因子较高。案例1中，太阳能引入朗肯循环，而太阳能对于朗肯循环的影响不能溢出到布雷顿循环，因此案例1的桥接项ξbr为0。与之相反，对于案例2，太阳能引入布雷顿循环，进而影响朗肯循环，因此案例2的桥接项ξbr>0。

3 结  论

1)基于分析提出了ISCC系统统一模型，该模型涵盖了将太阳能集成到布雷顿循环与朗肯循环的不同系统方案。从理论推导得到普适性评价指标——燃料节省因子的统一表达式，包括燃料节省型与功率增强型2种ISCC系统形式，并验证了模型及统一表达式的可靠性与准确性。

2)揭示了燃料节省因子统一表达式中的分配效应，即分配给布雷顿循环和朗肯循环的总输入的比例因太阳能投入位置而有条件地变化。

3)课题组前期工作提出的叠加效应在本文得到扩展，即系统总燃料节省因子由基本项、浮动项和桥接项叠加后综合决定。基本项表明太阳能投入带来的直接效益，浮动项代表太阳能投入对系统中每个主要组件的浮动影响，桥接项代表太阳能投入后隐含的循环间影响。

4)本文工作可为光煤互补电站设计及各类燃煤燃气电站的优化改造提供理论指导，能直接或间接减少化石燃料使用，优化化石燃料使用结构。

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